Program for varmegevinster fra solstråling. On-line regnemaskine til beregning af driften af ​​et solcelleanlæg

Værelse nr. 104 (gruppe)

Rummet har fire vinduer mod NW.

Geografisk breddegrad ts= 56°N;

vinduesareal Fok=10,64 m²;

W/mI, W/mI i tidsrummet 17-18 ifølge tabellen. 2.3 for ruder orienteret NV ved breddegrad 56°.

Ac.o.

Vi accepterer:

h= 21°; Solens azimut Ac= 95° ifølge tabel. 2.8 for tidsrummet 17-18 og breddegrad 56°.

hvor H er højden af ​​vinduet; H = 1,4 m; B - bredde; B = 1,9 m;

L G L G = L I = 0.13.

TIL REGIONAL V= 1 (fig. 2.6)

TIL OBL.G= 1 (fig. 2.6)

Hvor TIL OTN- relativ penetrationskoefficient solstråling; til 3-glas vinduer med lyse persienner indendørs TIL OTN = 0.48;

f 2 - koefficient for at tage hensyn til vinduesskygge;

En koefficient, der tager højde for den daglige variation af udetemperaturen; (Tabel 2.9 med e= 0 for perioden fra 8 til 9 timer);

Mængden af ​​varme, der kommer ind i den lodrette overflade af SE-orienteringen i perioden fra kl. 8 til 9 fra direkte og diffus stråling for en breddegrad på 56°; =460 W/ml; = 125 W/ml;

v).

W/(mI.°С)

Lokale nr. 219 (gymnastik- og musiktræningslokale)

Rummet har fire vinduer orienteret mod sydøst.

Geografisk breddegrad ts= 56°N;

vinduesareal Fok=10,08 m²;

1. Maksimumsbeløb varme fra direkte og diffus solstråling, der trænger gennem enkeltruder:

W/mI fra 15.00 til 16.00 for ruder orienteret NV ved breddegrad 56°.

Vinkel mellem solstråle og vindue:

hvor h er Solens højde; Ac.o.- sol-azimut af ruden.

Vi accepterer:

h= 37°; Solens azimut Ac=69° for perioden 15-16 og breddegrad 56°. Og co =69+45=114.

2. Indstrålingskoefficient for lodret rude.

hvor H er højden af ​​vinduet; H = 1,8 m; B - bredde; B = 1,4 m;

a = c = 0 - fordi ingen udvendige solskærme;

L G- dybde af ruder fra den ydre overflade af facaden (accepteret 0,13 m, som for murstensbygninger); L G = L I = 0.13.

3. COBL-bestrålingskoefficient afhænger af vinklerne:

3 0 54"-lodret komponent TIL REGIONAL V= 1 (fig. 2.6)

5 0 18"-vandret komponent TIL OBL.G= 1 (fig. 2.6)

4. Specifik varmeflux fra indtrængende solstråling gennem de vedtagne ruder:

Hvor TIL OTN- koefficient for relativ penetration af solstråling; til 3-glas vinduer med lyse persienner indendørs (tabel 2.4) TIL OTN = 0.48;

f 2 - koefficient for at tage hensyn til vinduesskygge; til accepterede ruder iht. tabel. 2.5 f 2 = 0.50.

5. Ekstern betinget temperatur på vinduesfladen:

Hvor - gennemsnitstemperatur varmeste måned (juli); for klimatiserede lokaler bør tages udetemperatur i den varme årstid i henhold til parametrene "B"; tn.sr =28

Gennemsnitlig daglig amplitude af fluktuationer i udelufttemperaturen i den varme periode; =10,8°C;

En koefficient, der tager højde for den daglige variation af udetemperaturen; ;

Reduceret strålingsabsorptionskoefficient;

Mængden af ​​varme, der kommer ind i den lodrette overflade af SE-orienteringen i perioden fra 3 til 4 timer fra direkte og diffus stråling for breddegrad 56° = 0 W/mІ; =86W/ml;

Varmeoverførselskoefficient på den ydre overflade af vinduet; for en lodret overflade (afhængig af vindhastighed v).

For at vælge det rigtige klimaanlæg er det nødvendigt at beregne den varmetilførsel, som den skal slukke. Klimaanlæggets effekt skal overstige deres maksimale værdi, som beregnes af formlen:

Q = Q1+Q2+Q3+Q4+Q5, hvor

Q1 - varmeforøgelse fra solstråling og ved brug af elektrisk belysning fra kunstigt lys;

Q2 – varmeforøgelse fra personer i rummet;

Q3 – varmetilførsel fra kontorudstyr;

Q4 - varmetilførsel fra husholdningsapparater;

Q5 – varmetilførsel fra opvarmning.

Varmetilvækst fra solstråling

De afhænger primært af vinduernes areal og placering. I de fleste tilfælde er det denne, der står for broderparten af ​​al varme, der kommer ind i rummet. Beregningsmetoder præsenteres i detaljer i specielle manualer til SNiP 23-01-99 "Bygningsklimatologi" og SNiP II-3-79 "Bygningsvarmeteknik". Forenklet kan du bruge følgende formel til beregning:

Hvor: S er rummets areal (m2), h er rummets højde (m), q er en koefficient lig med:
- 30 W/m3, hvis de ikke kommer ind i rummet solstråler(nordsiden af ​​bygningen);
-35W/m3 for normale forhold;
- 40 W/m3, hvis rummet har store ruder på solsiden.
Beregning ved hjælp af denne metode er anvendelig for lejligheder og små kontorer i andre tilfælde, kan fejlene være for store.

Varmeforstærkning fra kunstigt lys kan tages med en hastighed på 25-30 W pr. 1 m3.

Varmeforstærkning fra personer i rummet

En person identificerer, afhængigt af hans erhverv:
Hvil i siddende stilling – 120 W
Nemt arbejde i siddende stilling – 130 W
Moderat aktivt arbejde på kontoret – 140 W
Let stående arbejde – 160 W
Let industrielt arbejde - 240 W
Slow dancing – 260 W
Medium industrielt arbejde – 290 W
Heavy Duty - 440 W

Varmetilskud fra kontorudstyr

Typisk tages de ved 30% af strømforbruget. For eksempel:
Computer – 300-400 W
Laser printer– 400 W
Kopimaskine – 500-600 W

Varmetilvækst fra husholdningskøkkenapparater

Kaffemaskine med varmeflade – 300 W
Kaffemaskine og elkedel – 900-1500 W
El-komfur – 900-1500 W pr. 1 m2 overflade
Gaskomfur – 1800-3000 W 1 m2 topflade
Frituregryde – 2750-4050 W
Brødrister – 1100-1250 W
Vaffeljern – 850 W
Grill – 13500 W pr. 1 m2 overflade
Hvis der er emhætte, divideres varmetilførslen fra brændeovnen med 1,4.

Ved beregning af varmetilførsel fra husholdningskøkkenapparater er det nødvendigt at tage højde for, at alle apparater aldrig tændes på én gang. Derfor tages den højeste kombination for et givet køkken. For eksempel to af de fire brændere på komfuret og en elkedel.

Varmetilskud fra varmesystemet

I nogle tilfælde i høje bygninger med stort område ruder og aircondition kan være nødvendigt allerede i marts, hvor fyringssæsonen endnu ikke er slut. I dette tilfælde skal beregningen tage højde for varmeoverskuddet fra varmesystemet, som kan tages lig med 80-125 W pr. 1 m2 areal. I dette tilfælde er det nødvendigt at tage højde for ikke varmeforstærkningen fra ydervæggene, men varmetabet, som kan tages lig med 18 W pr. 1 m2.

Effektberegning og valg af splitsystemer

OPMÆRKSOMHED!!! Alle oplysninger nedenfor kan ikke erstatte en nøjagtig termisk beregning udført af professionelle specialister og er kun til vejledende formål.

Aircondition- automatisk vedligeholdelse af alle eller individuelle luftparametre (temperatur, relativ luftfugtighed, renlighed, bevægelseshastighed) med det formål at sikre primært optimale meteorologiske forhold, de mest gunstige for menneskers velvære, udføre teknologisk proces, der sikrer sikkerheden af ​​værdigenstande.
Aircondition er opdelt i komfort og teknologisk.
Komfortabel hård valuta valuta designet til at skabe og automatisk opretholde temperatur, relativ luftfugtighed, renlighed og lufthastighed, der opfylder optimale hygiejniske og hygiejniske krav.
Teknologisk hård valuta designet til at give luftparametre, der bedst opfylder produktionskravene.
I henhold til standard ASHRAE 55-56(USA) defineres termisk komfort som "tilstanden for en person, der er tilfreds med betingelserne miljø, hvor han ikke ved, om han vil ændre miljøforholdene, så det bliver varmere eller koldere."

Mærkning af split system modeller

Oftest bruger producenterne systemets kølekapacitet ikke i W, men i BTU (britisk termisk enhed) til at mærke deres splitsystemer. BTU - defineret som mængden af ​​varme, der kræves for at øge temperaturen på et pund vand med en grad Fahrenheit, for indbyggere i vores land er dette ikke det mest bekvemme system af foranstaltninger. Som det er kendt fra klimaanlæggets historie, begyndte æraen med fødslen af ​​klimastyringsteknologi i den form, som vi kender den nu, i USA, hvor det britiske talsystem bruges. 1 BTU/time = 0,2930710701722 W, henholdsvis 1000 BTU = 293 W = 0,293 kW. Nu er nummereringen af ​​splitsystemer mere klar, fordi nummeret på splitsystemet svarer til antallet af tusindvis af BTU/time, for eksempel splitsystem nr. 07 = 7000 BTU/time; nr. 09 = 9000 BTU/time.
Eksempel: split system nummer 07, svarer til 7000 BTU/time = 7000*0,293 = 2051 W = 2,1 kW; anden mulighed: delt system nummer 07, henholdsvis: 7 * 0,293 = 2,1 kW.
Nedenfor er en tabel over de vigtigste standardstørrelser og deres tilsvarende kølekapacitetsværdier i kW.

Tusind BTU	7	9	12	14	18	22	24	26	28	30	36	45	54	60	72	90
kW	2,1	2,6	3,5	4,1	5,3	6,4	7,0	7,6	8,2	8,8	10,6	13,2	15,8	17,6	21,1	26,4

Beregning af kølekapacitet af klimaanlæg

I modsætning til varmesystemet - hvor det under termiske beregninger er nødvendigt at bestemme mængden af ​​varmetab til dets efterfølgende genopfyldning, i klimaanlægget er opgaven diametral - målet er at bestemme mængden af ​​varmetilvækst i den varme periode årets.

Ud over hovedberegningen er der " Forenklet beregningsmetode klimaanlæg baseret på splitsystemer" - Du kan downloade lommeregneren til valg af splitsystemer i formatet Prøve Microsoft Excel(.xltx)(udviklet af specialister fra UK 114 Repair Plant LLC baseret på denne beregningsmetode - med detaljerede anbefalinger) - HENT

Beregning af varmebalance

Termiske belastninger, der virker i rummet, kan opdeles i to typer:

Eksterne termiske belastninger;


Interne termiske belastninger.

Eksterne termiske belastninger:

varmetilvækst eller varmetab gennem omsluttende strukturer (vægge, lofter, gulve, vinduer, døre) som følge af temperaturforskellen mellem inde og ude i rummet. Temperaturforskel mellem inde og ude i rummet sommerperiode tiden er positiv, som et resultat af, at vi i denne periode af året modtager en tilstrømning af varme ind i rummet, om vinteren er alt omvendt - forskellen er negativ, og varme forlader rummet;


varmetilvækst fra solstråling (stråling) gennem glas, kan denne belastning vise sig i form af opfattet varme. Solstråling skaber altid en positiv belastning på ethvert tidspunkt af året. Om sommeren skal denne belastning kompenseres, men om vinteren er den ubetydelig og må ikke tages i betragtning.


udendørs luft, der kommer ind i rummet (på grund af infiltration - utætheder i bygningskonvolutter, vinduer, døre), givet luft har tilsvarende forskellige egenskaber om sommeren og vinterperiodeår: om sommeren - varm og fugtig (på nogle breddegrader - tør); om vinteren - koldt og tørt (på nogle breddegrader - vådt). I overensstemmelse hermed skal mængden af ​​varme og fugt, som luften indbringer, kompenseres af installationen, om vinteren skal luften opvarmes og befugtes.

Eksterne varmebelastninger kan være enten positive eller negative afhængigt af årstiden og tidspunktet på dagen.

Interne termiske belastninger:

mængden af ​​varme genereret af mennesker og dyr i rummet;


varme genereret af lamper og belysningsarmaturer;


varme genereret ved at betjene elektriske apparater og udstyr: komfurer, ovne, køleskabe, computere, fjernsyn, printere osv.

I produktionslokaler yderligere varmekilder kan være:

opvarmet produktionsudstyr;


varme materialer;


produkter af forbrænding og kemiske reaktioner.

Interne varmebelastninger er altid positive om sommeren, de skal kompenseres af kølesystemet, og om vinteren reducerer de belastningen på varmesystemet.

Beregning af klimaanlæg.

Denne beregning udføres på grundlag og i overensstemmelse med anbefalingerne:
SNiP II - 3- 79 *"Byggevarmeteknik";
SNiP 23-01-99*(Regelkodeks - SP 131.13330.2012 - opdateret version) "Konstruktionsklimatologi";
SNiP 41-01-2003
SNiP II - 33- 75"Opvarmning, ventilation og aircondition";
SNiP 2.04.05-91*"Opvarmning, ventilation og aircondition";
Manual 2.91 til SNiP 2.04.05-91"Beregning af varmetilførsel fra solstråling til lokaler";
SNiP 2.11.02-87(Regelregler - SP 109.13330.2012 - opdateret version) "Køleskabe";
Designer's Handbook Del 3 "Ventilation og aircondition";
SanPiN 2.1.2.2645-10 " Sanitære og epidemiologiske krav til levevilkår i beboelsesbygninger og lokaler";
Barkalov B.V., Karpis E.E. "Airconditionanlæg i industri-, offentlige og beboelsesejendomme";
SNiP 31-01-2003(Regelregler - SP 54.13330.2011 - opdateret version) "Beboelsesejendomme med flere lejligheder."

Den korrekte beregning af SCR kan kun udføres af kvalificerede specialister inden for varmeteknik, ventilation og aircondition.

Beregning af varmetab (varmetilvækst) gennem omsluttende konstruktioner.

Mængden af ​​varmeQ overføres gennem omsluttende strukturer med et områdeF , der har en varmeoverførselskoefficient k ( W/m2*⁰С), bestemmes af formlen:

Q = F*k* (t ud.beregnet. - t ext.beregnet. )*Ѱ , Hvor

t ud.beregnet. - estimeret udelufttemperatur;
t ext.beregnet. - design temperatur af intern luft;

Ѱ - en korrektionsfaktor, der tager højde for mængden af ​​varmetilførsel, hegnets orientering til kardinalretningen, vindbelastning, antal etager, infiltration, solstråling absorberet af hegnet.

Beregning af varmetilvækst fra solstråling gennem lysåbninger (vinduer).

Overskudsvarme fra solstrålingøjeblikkeligt absorberet af rummiljøet, afhængigt af glasset, kommer op til 90% af solenergien ind i rummet, resten reflekteres.
Solstråling består af to komponenter:

direkte stråling;


spredt stråling.

Intensiteten af ​​solstråling afhænger af områdets breddegrad og varierer afhængigt af tidspunktet på dagen.
Varmetilførsel fra solindstråling tages i betragtning for sommer og overgangsperioder, til udendørstemperaturer over +10 ⁰С.
Beregningen er udført på grundlag af manual 2.91 til SNiP 2.04.05-91 "Beregning af solstrålingsvarmetilførsel til lokaler."
For at reducere varmetilvæksten fra solstråling anbefales det at bruge beskyttende anti-isoleringsanordninger, gardiner, baldakiner, persienner som et resultat af deres brug, kan varmeforstærkningen fra solstråling reduceres med op til 60%, hvilket vil reducere kapaciteten af ​​køleenheden med 10-15%.
Eksempel på reduktion:

For gardiner mellem vinduesrammen - 50%;


Til indvendige gardiner på vinduer - 40%;


Ved brug af persienner - 50%.

Beregning af varmegevinster ved infiltration.

Infiltration er indtrængning af udeluft ind i et rum under påvirkning af vind og temperaturforskelle gennem utætheder i omsluttende konstruktioner. Det er især nødvendigt at tage højde for denne faktor for vinduer og døre placeret i læsiden.
Massemængden af ​​luft, der infiltrerer gennem revner og lækager, bestemmes af formlen:

G= ∑(a*m*l), Hvor

-en - koefficient under hensyntagen til arten af ​​revnerne;
m - specifik mængde luft, der trænger gennem 1 lineær meter længde afhængig af vindhastighed (kg/g*m.m.);
l- længden af ​​slidsen.

Varmeforbrug Qi, W, til opvarmning af den infiltrerende luft skal bestemmes af formlen:

Qi = 0,28 Σ Gi c(tp - ti)k , Hvor

Gi - strømningshastighed af infiltreret luft, kg/h, gennem klimaskærmen;
Med - specifik varme luft lig med 1 kJ/(kg*⁰С);
tp, ti - estimerede lufttemperaturer, henholdsvis °C, i rummet (gennemsnitunder hensyntagen til stigningen for rum med en højde på mere end 4 m) og udeluft ind kold periodeårets;
k - faktor under hensyntagen til indflydelsen af ​​modgående varmestrøm i konstruktioner, svarende til 0,7 for samlingervægpaneler og vinduer med tredobbelt karm, 0,8 - for vinduer og altandøre med separate karme og 1,0 - for enkeltvinduer, vinduer og altandøre med parrede vinduer og åbne åbninger.

Denne beregning skal bruges til at tage højde for infiltration i vintertidår i klimatiserede (også opvarmede) lokaler, på andre tidspunkter af året er det tilladt med en tilstrækkelig grad af nøjagtighed at anvende yderligere kropsgevinster (varmetab) i størrelsesordenen 10 % til 20 %, afhængigt af arten og orientering af de omsluttende strukturer.
For lokaler udstyret med SCR anbefales det, at alle hegn udføres med maksimal tæthed i disse tilfælde, beregningen for infiltration kan negligeres.

Beregning af varmetilvækst fra personer i rummet.

Varmeforstærkning fra mennesker i rummet afhænger af intensiteten af ​​det arbejde, de udfører, såvel som parametrene for den omgivende luft.
Varmen genereret af en person består af eksplicit - transmitteres til luften ved konvektion og stråling, og skjult - brugt på fordampning af fugt fra overfladen af ​​huden og fra lungerne, forholdet mellem mængden af ​​fornuftig og latent varme afhænger af mængden af ​​muskelarbejde udført af en person, såvel som af parametrene for den omgivende luft .
Med stigende arbejdsintensitet og omgivelsestemperatur stiger andelen af ​​latent varme. Ved en omgivelsestemperatur på 36 ⁰C afgives al den varme, som kroppen genererer, gennem fordampning.
Bemærk:

Uanset typen af ​​aktivitet, den samlede mængde varme, der genereres under lave temperaturer miljø er højere end ved høj;


ved lave omgivelsestemperaturer er værdien af ​​sanselig varme højere end værdien af ​​latent varme og omvendt;


ved lufttemperaturer svarende til en behagelig 24-26 ⁰С, med en stillesiddende type aktivitet, er varmemængden fordelt som 60-65% - indlysende og 35-40% latent, med stigende fysisk aktivitet latent varme begynder at dominere;


Det er værd at huske på, at antallet af personer, der er angivet i beregningen, ikke altid svarer til antallet af personer samtidigt i rummet, for dette er det nødvendigt at anvende simultanitetskoefficienten.

Beregning af varmetilførsel fra belysningsarmaturer og lamper.

I øjeblikket bruges tre typer belysning oftest: glødelampe, lysstofrør og mindre almindelig LED.
Varmeforstærkning fra lamper bestemmes af formlen:

Q osv = ղ * N osv, Hvor

ղ - overgangskoefficient elektrisk energi til termisk;
N osv- installeret lampeeffekt W/m2
Koefficientværdi ղ:

for glødelamper: 0,92-0,97;


Til lysstofrør: 0,5- 0,6;


for LED-lamper: 0,6-0,75.

I nogle rum er belastningen fra belysningsarmaturer betydelig: handelsgulve, butikker, kontorer mv.
Det er også nødvendigt at være opmærksom på udformningen af ​​lofterne, for eksempel i ventilerede nedhængte lofter omkring 30-40% af samlet antal varmen vil blive båret væk af udvekslingsluften, de resterende 60% - 70% af varmen kommer ind i rummet.
For nogle virksomheder kan belysningsforbrugsfaktorer også gælde.

Forenklet metode til beregning af splitsystemer - HENT

Som du kan se, er beregning af hård valuta en ret arbejdskrævende proces, der omfatter mange faktorer, der skal tages i betragtning. I forbindelse hermed blev der lavet en forenklet metode til beregning af klimaanlæg baseret på splitsystemer, samt monoblok klimaanlæg.
For at vælge et klimaanlæg baseret på kølekapacitet er det nødvendigt at beregne varmegevinster gennem de omsluttende strukturer fra: solstråling, belysning, mennesker, elektriske apparater og kontorudstyr.

De vigtigste varmetilførsler vil bestå af:
1. varmetilvækst gennem klimaskærme Q 1 , som beregnes med formlen:

Q 1 =V* q slag., Hvor

V = S*h- volumen af ​​det kølede rum;
S- værelse område;
h- rumhøjde.

q slå- specifik varmebelastning, taget i overensstemmelse med:
30-35 W/m3 - hvis der ikke er sol indendørs (nordøst, nordvest);
35 W/m3 - gennemsnitsværdi (syd, sydøst, sydvest);
35-40 W/m3 - en stor procentdel af ruder på solsiden (øst, vest).

2. varmeforøgelse på grund af elektriske apparater og kontorudstyr placeret i den Q 2 .
I gennemsnit accepteres 300 W for 1 computer, 200 W for 1 TV eller 30% af effekten af ​​elektrisk udstyr (ovne, tv'er, produktionsudstyr osv.);

3. varmeforøgelse fra personer i rummet Q 3 .
Oftest accepteres det ved beregning:
Til lejligheder og kontorlokaler
1 person - 100-120 W
For lokaler, hvor en person er involveret i fysisk arbejde (f.eks. en restaurant):
1 person - 150-300 W.

Samlet varmetilførsel ∑ Qvil blive bestemt af formlen:

∑ Q = Q 1 + Q 2 + Q 3

TIL ∑ Q20 % tillægges for uforudsete varmetilførsler:

∑ Q = (Q1 +Q2 + Q3)*1,2, W

Effekten af ​​det valgte klimaanlæg skal være i området fra - 5% til +15% af designeffekten ∑Q , negativ betydning ikke tilrådeligt.

Et eksempel på en typisk beregning af et klimaanlægs kølekapacitet.

Opgave: Beregn effekten af ​​et opdelt system, der opererer på recirkuleret luft til et kontorlokale med et areal på 24 m2, med en loftshøjde på 3,0 m (uden nedhængt loft), hvor 3 personer arbejder på samme tid, er der 3 computere, 1 printer med en effekt på 570 W, en kaffemaskine med et strømforbrug på 800 W, vinduerne vender mod solsiden.

Løsning:
1. Beregning af varmetilførsel gennem klimaskærme:
Q 1 = S * h * q = 24 * 3 * 40 = 2880 W = 2,9 kW;

2. Beregning af varmetilførsel fra elektriske apparater:
3 computere = 300 W *3 = 900 W;
1 printer = 570 W *0,3 = 171 W;
1 kaffemaskine = 800 W * 0,3 = 240 W.
∑ Q 2 = 900 W + 171 W + 240 W = 1311 W = 1,3 kW;

3. Beregning af varmegevinster fra mennesker:
1 person = 100 W
Q 3 = 120 * 3 = 360 W = 0,36 kW.

∑ Q = Q 1 + Q 2 + Q 3 = 2,9 kW + 1,3 kW + 0,36 kW = 4,56 kW.

reserve for uforudsete varmetilførsler: 20 %
∑ Q = 4,56 * 1,2 = 5,5 kW.

5 % < ∑ Q < + 15%
5 ,5*0,95 < ∑ Q < 5,5 * 1,15
5 ,2 < ∑ Q < 6,3
Nu skal du vælge det splitsystem, der er tættest på strøm.
Dette bliver delt system nr. 18 med en kølekapacitet på 5,3 kW.

Under hensyntagen til yderligere parametre ved beregning af kraften i splitsystemer.

En standardberegning vil i de fleste tilfælde give ret nøjagtige resultater, men det er også værd at tage højde for de faktorer, der ikke tages i betragtning i standardberegningen, det er også tilrådeligt at tage hensyn til dem ved beregning af systemets kølekapacitet .

Regnskab for tilblanding frisk luft i tilfælde af et let åbent vindue (for at organisere strømmen af ​​frisk luft).

Beregningsmetoden beskrevet ovenfor indebærer, at klimaanlægget fungerer med vinduerne lukkede (som leveret af producenten), og varm luft fra gaden kommer ikke ind. Selvom det nogle gange er nødvendigt (især i kontorer og lejligheder, hvor der ikke er forsyningsventilation).
I modsætning til forsyningsventilation, for at beregne mængden af ​​varme, der kommer ind i rummet gennem et åbent vindue, kan du bruge formlerne til beregning af infiltration givet ovenfor, men denne beregning i denne situation vil være ret kompliceret (det er trods alt umuligt at sige præcis hvad luftudvekslingen vil være, hvor meget vinduet vil være åbent osv.).
Du kan overveje muligheden for, at vinduet konstant er let åbent for ventilation + klimaanlægget kører konstant.
Glem det ikke Klimaanlægget kan ikke fungere med et åbent vindue, og effektiviteten af ​​en sådan drift kan ikke garanteres 100 %.
Hvis denne mulighed stadig er nødvendig, skal følgende overvejes:

Q 1 bør øges med 20-25% for at kompensere for mængden af ​​varme modtaget under ventilation med udeluft, dette tal blev opnået med udeluftparametre (temperatur/fugtighed) 33⁰С / 50 %, intern lufttemperatur 22 ⁰С, enkelt luftudvekslingshastighed. Efterhånden som luftvekselkursen stiger, vil den procentvise stigning i effekt stigeQ 1 . For eksempel med en 2-dobbelt luftudskiftning anbefales det at øgeQ 1 med 40-45%, med 3 gange luftudskiftning (hvis du åbner vinduet og døren - der er træk)Q 1værd at stige med 65%.


omkostningerne ved det opdelte system vil stige;


elomkostninger vil stige med op til 35 % (ved brug af et konventionelt split-system) med 10-15 % ved brug af et inverter-split-system;


i nogle tilfælde stiger udelufttemperaturen eller luftudvekslingshastigheden stiger, skal vinduet lukkes eller lukkes helt;


Til denne tilstand anbefales det at bruge inverter split-systemer, fordi i tilfælde af konventionelle systemer vil komfortniveauet blive reduceret, det er muligt for personer i rummet at blive blæst ud (hyppige forkølelser), og energitabet vil stige.

Vi anbefaler, hvis det er muligt, at undgå brugen af ​​denne driftsform for splitsystemer til dette, kan du installere et split system med en membraniltgenerator, som også kan give frisk luft fra gaden, et eksempel på et sådant system kunne; være -Panasonic HI-END SUPER DELUXE med iltgenerator "Panasonic O2air", er en af ​​ulemperne ved et sådant system ikke stort valg med hensyn til effekt er disse normalt model nr. 9 og nr. 12 (henholdsvis 2,6 kW og 3,5 kW), eller brug kassettedelte systemer med mulighed for at organisere strømmen af ​​udeluft gennem indendørsenheden. Men endelige beslutning installation af et bestemt system kan kun accepteres på basis teknisk og økonomisk begrundelse udført af kvalificerede specialister.

Garanteret driftstilstand af systemet til at opretholde rumtemperatur +20 ⁰С.

Standard SCR-beregningen udføres for at opretholde indendørs luftparametre på 24-26 ⁰С - hvilket er behageligt for de fleste mennesker, men i nogle tilfælde er det nødvendigt, at systemet er i stand til at opretholde en indetemperatur på +20 ⁰С (f.eks. serverrum, eller hvis denne værdi er temperaturkomforten for personer i rummet). Udelufttemperaturen svarer i en typisk beregning tilSNiP 23-01-99* (Regelregler - SP 131.13330.2012 - opdateret version) "Konstruktionsklimatologi"- for Novosibirskgennemsnit Maksimal temperatur luft mest varm måned er +25,4⁰С.
På grund af det faktum, at beregningen er lavet med en lille strømreserve, vil klimaanlægget i virkeligheden være i stand til at producere parametre på +20 ⁰С, op til en udelufttemperatur på +30 ⁰С, men når udelufttemperaturen stiger, systemet vil ikke længere klare sig. For at sikre denne driftsform anbefales det derfor at øge strømmenQ 1 med 25-30 %.

Stort glasareal.

I en typisk beregning er gennemsnitsværdien for varmetilvækst fra solstråling 1 kW pr. 10 m2 (ruder) eller 100 W pr. 1 m2 (ruder).
Den typiske beregning tager højde for 2,0 m2 ruder, hvis rudearealet er større end gennemsnitsværdien, er det nødvendigt at øgeQ 1 Afhængigt af det ekstra rudeareal skal du for hver ekstra m2 rude tilføje:

250-300 W - til stærk belysning;


150-200 W - for gennemsnitsværdi;


100 W - til svagt lys.

I dette tilfælde kan SCR-styrken stige med 10-15%.

Øverste etage.

Hvis lejligheden er placeret direkte under taget (skal tages i betragtning for sommerhuse og private huse), så vil yderligere varme komme ind i rummet gennem den omsluttende struktur, nemlig taget. I dette tilfældeQ 1 det er nødvendigt at øge med 10-20% afhængigt af tagets vinkel og tagets farve.
For et lyst sadeltag 10%, for et vandret (fladt) tag i en mørk farve 20%.