Program for varmegevinster fra solstråling. Online kalkulator for beregning av driften av et solkraftverk

Rom nr. 104 (gruppe)

Rommet har fire vinduer mot NW.

Geografisk breddegrad ts= 56°N;

vindusareal Fok=10,64 m²;

W/mI, W/mI i tidsrommet kl 17 til 18 i henhold til tabellen. 2.3 for glass orientert NV ved breddegrad 56°.

Et kompani.

Vi aksepterer:

h= 21°; Solasimut Ac= 95° i henhold til tabell. 2.8 for tidsrommet 17-18 og breddegrad 56°.

hvor H er høyden på vinduet; H = 1,4 m; B - bredde; B = 1,9 m;

L G L G = L I = 0.13.

TIL REGIONAL V= 1 (fig. 2.6)

TIL OBL.G= 1 (fig. 2.6)

Hvor TIL OTN- relativ penetrasjonskoeffisient solstråling; for trelagsvinduer med lyse persienner innendørs TIL OTN = 0.48;

f 2 - koeffisient for å ta hensyn til vindusskyggelegging;

En koeffisient som tar hensyn til den daglige variasjonen av utetemperaturen; (Tabell 2.9 med e= 0 for perioden fra 8 til 9);

Mengden varme som kommer inn i den vertikale overflaten av SE-orienteringen i perioden fra 8 til 9 timer fra direkte og diffus stråling for en breddegrad på 56°; =460 W/ml; =125 W/ml;

v).

W/(mI.°C)

Rom nr. 219 (øvingsrom for gymnastikk og musikk)

Rommet har fire vinduer orientert mot sørøst.

Geografisk breddegrad ts= 56°N;

vindusareal Fok=10,08 m²;

1. Maksimumsbeløp varme fra direkte og diffus solstråling som trenger inn gjennom enkeltglass:

W/mI fra 15.00 til 16.00 for glass orientert NV ved breddegrad 56°.

Vinkel mellom solstråle og vindu:

hvor h er høyden til solen; Et kompani.- solasimut av glasset.

Vi aksepterer:

h= 37°; Solasimut Ac=69° for perioden 15-16 og breddegrad 56°. Og co =69+45=114.

2. Innstrålingskoeffisient for vertikale glass.

hvor H er høyden på vinduet; H = 1,8 m; B - bredde; B = 1,4 m;

a = c = 0 - fordi ingen utvendige solskjermer;

L G- dybde på glass fra fasadens ytre overflate (akseptert 0,13 m, som for murbygninger); L G = L I = 0.13.

3. COBL-bestrålingskoeffisient avhenger av vinklene:

3 0 54"-vertikal komponent TIL REGIONAL V= 1 (fig. 2.6)

5 0 18"-horisontal komponent TIL OBL.G= 1 (fig. 2.6)

4. Spesifikk varmefluks fra penetrerende solstråling gjennom de vedtatte glassene:

Hvor TIL OTN- koeffisient for relativ penetrasjon av solstråling; for trevinduer med lyse persienner innendørs (tabell 2.4) TIL OTN = 0.48;

f 2 - koeffisient for å ta hensyn til vindusskyggelegging; for akseptert innglassing iht tabell. 2.5 f 2 = 0.50.

5. Ekstern betinget temperatur på vindusflaten:

Hvor - gjennomsnittstemperatur varmeste måneden (juli); for luftkondisjonerte lokaler bør tas utetemperatur i den varme årstiden i henhold til parametere "B"; tn.sr =28

Gjennomsnittlig daglig amplitude av svingninger i utelufttemperaturen i den varme perioden; = 10,8°C;

En koeffisient som tar hensyn til den daglige variasjonen av utetemperaturen; ;

Redusert strålingsabsorpsjonskoeffisient;

Mengden varme som kommer inn i den vertikale overflaten til SE-orienteringen i perioden fra 3 til 4 timer fra direkte og diffus stråling for breddegrad 56° = 0 W/m²; =86W/ml;

Varmeoverføringskoeffisient på den ytre overflaten av vinduet; for en vertikal overflate (avhengig av vindhastighet v).

For å velge riktig klimaanlegg, er det nødvendig å beregne varmetilførselen som den må slukke. Kraften til klimaanlegget må overstige deres maksimale verdi, som beregnes av formelen:

Q = Q1+Q2+Q3+Q4+Q5, hvor

Q1 - varmegevinst fra solstråling, og ved bruk av elektrisk belysning fra kunstig lys;

Q2 – varmeøkning fra personer i rommet;

Q3 - varmetilførsel fra kontorutstyr;

Q4 - varmetilførsel fra husholdningsapparater;

Q5 – varmetilførsel fra oppvarming.

Varmetilskudd fra solstråling

De avhenger først og fremst av arealet og plasseringen av vinduene. I de fleste tilfeller er det denne som står for brorparten av all varme som kommer inn i rommet. Beregningsmetoder er presentert i detalj i spesielle manualer for SNiP 23-01-99 "Bygningsklimatologi" og SNiP II-3-79 "Byggvarmeteknikk". Forenklet kan du bruke følgende formel for beregning:

Hvor: S er arealet av rommet (m2), h er høyden på rommet (m), q er en koeffisient lik:
- 30 W/m3, dersom de ikke kommer inn i rommet solstråler(nordsiden av bygningen);
-35W/m3 for normale forhold;
- 40 W/m3, dersom rommet har store innglassinger på solsiden.
Beregning ved hjelp av denne metoden er aktuelt for leiligheter og små kontorer i andre tilfeller, feilene kan være for store.

Varmeøkning fra kunstig lys kan tas med en hastighet på 25-30 W per 1 m3.

Varmeøkning fra personer i rommet

En person, avhengig av hans yrke, identifiserer:
Hvil i sittende stilling – 120 W
Enkel jobb i sittende stilling – 130 W
Moderat aktivt arbeid på kontoret – 140 W
Lett stående arbeid – 160 W
Lett industriarbeid - 240 W
Slow dancing – 260 W
Moderat industriarbeid – 290 W
Heavy Duty - 440 W

Varmetilskudd fra kontorutstyr

Vanligvis tas de med 30 % av strømforbruket. For eksempel:
Datamaskin – 300–400 W
Laserskriver– 400 W
Kopimaskin – 500-600 W

Varmetilskudd fra husholdningsapparater

Kaffetrakter med varmeoverflate – 300 W
Kaffemaskin og vannkoker – 900-1500 W
Elektrisk komfyr – 900-1500 W per 1 m2 overflate
Gasskomfyr – 1800-3000 W 1 m2 toppflate
Frityrkoker – 2750-4050 W
Brødrister – 1100-1250 W
Vaffeljern – 850 W
Grill – 13500 W per 1 m2 toppflate
Hvis det er avtrekkshette, deles varmetilførselen fra ovnen med 1,4.

Når du beregner varmetilførsel fra husholdningsapparater, er det nødvendig å ta hensyn til at alle apparater aldri slås på samtidig. Derfor tas den høyeste kombinasjonen for et gitt kjøkken. For eksempel to av de fire brennerne på komfyren og en vannkoker.

Varmetilskudd fra varmesystemet

I noen tilfeller i høye bygninger med stort område glass og klimaanlegg kan være nødvendig allerede i mars, når fyringssesongen ennå ikke er over. I dette tilfellet må beregningen ta hensyn til varmeoverskuddet fra varmesystemet, som kan tas lik 80-125 W per 1 m2 areal. I dette tilfellet er det nødvendig å ta hensyn til ikke varmegevinsten fra ytterveggene, men varmetapet, som kan tas lik 18 W per 1 m2.

Effektberegning og valg av delte systemer

MERK FØLGENDE!!! All informasjon gitt nedenfor kan ikke erstatte en nøyaktig termisk beregning utført av profesjonelle spesialister og er kun til veiledning.

Air condition- automatisk vedlikehold av alle eller individuelle luftparametere (temperatur, relativ fuktighet renslighet, bevegelseshastighet) med sikte på å sikre hovedsakelig optimale meteorologiske forhold, de mest gunstige for menneskers velvære, gjennomføre teknologisk prosess, som sikrer sikkerheten til verdisaker.
Aircondition er delt inn i komfort og teknologisk.
Komfortabel valuta i hard valuta designet for å skape og automatisk opprettholde temperatur, relativ fuktighet, renslighet og lufthastighet som oppfyller optimale sanitære og hygieniske krav.
Teknologisk hard valuta designet for å gi luftparametere som best oppfyller produksjonskravene.
I henhold til standard ASHRAE 55-56(USA), termisk komfort er definert som "tilstanden til en person som er fornøyd med forholdene miljø, der han ikke vet om han vil endre miljøforholdene, gjøre det varmere eller kaldere."

Merking av split system modeller

Oftest bruker produsenter kjølekapasiteten til systemet ikke i W, men i BTU (britisk termisk enhet) for å merke sine delte systemer. BTU - definert som mengden varme som kreves for å øke temperaturen på ett pund vann med en grad Fahrenheit, for innbyggerne i landet vårt er dette ikke det mest praktiske systemet med tiltak. Som kjent fra klimaanleggets historie begynte æraen da klimakontrollteknologien ble født i den formen vi kjenner den nå i USA, hvor det britiske tallsystemet brukes. 1 BTU/time = 0,2930710701722 W, henholdsvis 1000 BTU = 293 W = 0,293 kW. Nå er nummereringen av delte systemer mer tydelig, fordi nummeret på delt system tilsvarer antall tusenvis av BTU/time, for eksempel delt system nr. 07 = 7000 BTU/time; nr. 09 = 9000 BTU/time.
Eksempel: delt systemnummer 07, tilsvarer 7000 BTU/time = 7000*0,293 = 2051 W = 2,1 kW; andre alternativ: delt system nummer 07, henholdsvis: 7 * 0,293 = 2,1 kW.
Nedenfor er en tabell over de viktigste standardstørrelsene og deres tilsvarende kjølekapasitetsverdier i kW.

Tusen BTU	7	9	12	14	18	22	24	26	28	30	36	45	54	60	72	90
kW	2,1	2,6	3,5	4,1	5,3	6,4	7,0	7,6	8,2	8,8	10,6	13,2	15,8	17,6	21,1	26,4

Beregning av kjølekapasitet til klimaanlegg

I motsetning til varmesystemet - hvor det under termiske beregninger er nødvendig å bestemme mengden varmetap for påfølgende påfylling, i klimaanlegget er oppgaven diametral - målet er å bestemme mengden varmegevinst i den varme perioden årets.

I tillegg til hovedberegningen er det " Forenklet beregningsmetode klimaanlegg basert på delte systemer" - Du kan laste ned kalkulatoren for valg av delte systemer i formatet Prøve Microsoft Excel(.xltx)(utviklet av spesialister fra UK 114 Repair Plant LLC basert på denne beregningsmetoden - med detaljerte anbefalinger) - NEDLASTING

Beregning av varmebalanse

Termiske belastninger som virker i rommet kan deles inn i to typer:

Ekstern termisk belastning;


Interne termiske belastninger.

Eksterne termiske belastninger:

varmeøkning eller varmetap gjennom omsluttende strukturer (vegger, tak, gulv, vinduer, dører) som følge av temperaturforskjellen mellom inne og ute i rommet. Temperaturforskjell mellom inne og ute i rommet i sommerperiode tiden er positiv, som et resultat av at vi i løpet av denne perioden av året mottar en tilstrømning av varme inn i rommet, om vinteren er alt omvendt - forskjellen er negativ og varme forlater rommet;


varmetilskudd fra solstråling (stråling) gjennom glass, kan denne belastningen manifestere seg i form av oppfattet varme. Solinnstråling skaper alltid en positiv belastning når som helst på året. Om sommeren må denne belastningen kompenseres, men om vinteren er den ubetydelig og kan ikke tas i betraktning.


uteluft som kommer inn i rommet (på grunn av infiltrasjon - lekkasjer i bygningskonvolutter, vinduer, dører), gitt luft har tilsvarende forskjellige egenskaper om sommeren og vinterperiodeår: om sommeren - varm og fuktig (på noen breddegrader - tørr); om vinteren - kaldt og tørt (på noen breddegrader - vått). Følgelig, om sommeren må mengden varme og fuktighet som bringes inn av luften kompenseres av installasjonen, om vinteren må luften varmes opp og fuktes.

Eksterne varmebelastninger kan være enten positive eller negative avhengig av tid på året og tid på døgnet.

Interne termiske belastninger:

mengden varme som genereres av mennesker og dyr i rommet;


varme generert av lamper og belysningsarmaturer;


varme som genereres ved drift av elektriske apparater og utstyr: komfyrer, ovner, kjøleskap, datamaskiner, fjernsyn, skrivere, etc.

I produksjonslokaler ekstra varmekilder kan være:

oppvarmet produksjonsutstyr;


varme materialer;


produkter av forbrenning og kjemiske reaksjoner.

Interne varmebelastninger er alltid positive om sommeren må de kompenseres av kjølesystemet, og om vinteren reduserer de belastningen på varmesystemet.

Beregning av klimaanlegg.

Denne beregningen er utført på grunnlag og i samsvar med anbefalingene:
SNiP II - 3- 79 *"Byggvarmeteknikk";
SNiP 23-01-99*(Regelkode - SP 131.13330.2012 - oppdatert versjon) "Konstruksjonsklimatologi";
SNiP 41-01-2003
SNiP II - 33-75"Varme, ventilasjon og luftkjøling";
SNiP 2.04.05-91*"Varme, ventilasjon og luftkjøling";
Manual 2.91 til SNiP 2.04.05-91"Beregning av solinnstråling varme gevinst inn i lokaler";
SNiP 2.11.02-87(Regelkode - SP 109.13330.2012 - oppdatert versjon) "Kjøleskap";
Designers håndbok del 3 "Ventilasjon og klimaanlegg";
SanPiN 2.1.2.2645-10 " Sanitære og epidemiologiske krav til levekår i boligbygg og lokaler";
Barkalov B.V., Karpis E.E. "Luftkondisjonering i industri-, offentlige og boligbygg";
SNiP 31-01-2003(Regelkode - SP 54.13330.2011 - oppdatert versjon) "Boligbygg med flere leiligheter."

Riktig beregning av SCR kan kun utføres av kvalifiserte spesialister innen varmeteknikk, ventilasjon og klimaanlegg.

Beregning av varmetap (varmeøkning) gjennom omsluttende konstruksjoner.

Mengden varmeQ overføres gjennom omsluttende strukturer med et områdeF , som har en varmeoverføringskoeffisient k ( W/m2*⁰С), bestemmes av formelen:

Q = F*k* (t ut.beregn. - t ekst.beregnet. )*Ѱ , Hvor

t ut.beregn. - beregnet utelufttemperatur;
t ekst.beregnet. - designtemperatur for intern luft;

Ѱ - en korreksjonsfaktor som tar hensyn til mengden varmetilførsel, orienteringen av gjerdet mot kardinalretningen, vindbelastning, antall etasjer, infiltrasjon, solstråling absorbert av gjerdet.

Beregning av varmetilskudd fra solinnstråling gjennom lysåpninger (vinduer).

Overskuddsvarme fra solstråling umiddelbart absorbert av rommiljøet, avhengig av glasset, kommer opptil 90% av solenergien inn i rommet, resten reflekteres.
Solstråling består av to komponenter:

direkte stråling;


spredt stråling.

Intensiteten til solstrålingen avhenger av områdets breddegrad og varierer avhengig av tid på døgnet.
Varmetilførsel fra solinnstråling tas i betraktning for sommer og overgangsperioder, for utendørstemperaturer over +10 ⁰С.
Beregningen er utført på grunnlag av håndbok 2.91 til SNiP 2.04.05-91 "Beregning av solstrålingsvarmetilførsel til lokaler."
For å redusere varmetilskuddet fra solstråling anbefales det å bruke beskyttende anti-isolasjonsenheter, gardiner, baldakiner, persienner som et resultat av bruken av dem, kan varmegevinsten fra solstråling reduseres med opptil 60%, noe som vil redusere; kapasiteten til kjøleenheten med 10-15 %.
Eksempel på reduksjon:

For gardiner mellom vindusrammene - 50%;


For innvendige gardiner på vinduer - 40%;


Ved bruk av persienner - 50%.

Beregning av varmegevinst ved infiltrasjon.

Infiltrasjon er inntrengning av uteluft i et rom under påvirkning av vind og temperaturforskjeller gjennom lekkasjer i omsluttende konstruksjoner. Det er spesielt nødvendig å ta hensyn til denne faktoren for vinduer og dører plassert på lesiden.
Massemengden luft som infiltrerer gjennom sprekker og lekkasjer bestemmes av formelen:

G= ∑(a*m*l), Hvor

en - koeffisient tar hensyn til arten av sprekkene;
m - spesifikk mengde luft som trenger gjennom 1 lineær meter av lengde avhengig av vindhastighet (kg/g*m.);
l- lengden på spalten.

Varmeforbruk Qi, W, for oppvarming av den infiltrerende luften bør bestemmes av formelen:

Qi = 0,28 Σ Gi c(tp - ti)k , Hvor

Gi - strømningshastighet for infiltrert luft, kg/t, gjennom bygningsskalaen;
Med - spesifikk varme luft lik 1 kJ/(kg*⁰С);
tp, ti - estimerte lufttemperaturer, henholdsvis °C, i rommet (gjennomsnitthensyntatt økning for rom med høyde over 4 m) og uteluft inn kald periodeårets;
k - faktor som tar hensyn til påvirkning av motgående varmestrøm i konstruksjoner, lik 0,7 for skjøterveggpaneler og vinduer med trippelramme, 0,8 - for vinduer og balkongdører med separate karmer og 1,0 - for enkle vinduer, vinduer og balkongdører med parede karmer og åpne åpninger.

Denne beregningen må brukes for å gjøre rede for infiltrasjon i vintertidår i luftkondisjonerte (også oppvarmede) rom, på andre tider av året er det tillatt å bruke med tilstrekkelig grad av nøyaktighet ytterligere kroppsgevinster (varmetap) i mengden 10 % til 20 %, avhengig av art og orientering av de omsluttende strukturene.
For rom utstyrt med SCR anbefales det at alle gjerder utføres med maksimal tetthet i disse tilfellene, beregningen for infiltrasjon kan neglisjeres.

Beregning av varmegevinst fra personer i rommet.

Varmeøkning fra mennesker i rommet avhenger av intensiteten på arbeidet de utfører, så vel som parametrene til omgivelsesluften.
Varmen som genereres av en person består av eksplisitt - overføres til luften ved konveksjon og stråling, og skjult - brukt på fordampning av fuktighet fra overflaten av huden og fra lungene, forholdet mellom mengden fornuftig og latent varme avhenger av mengden muskelarbeid som utføres av en person, så vel som parametrene til den omkringliggende luften .
Med økende arbeidsintensitet og omgivelsestemperatur øker andelen latent varme. Ved en omgivelsestemperatur på 36 ⁰C avgis all varmen som genereres av kroppen gjennom fordampning.
Merk:

Uavhengig av type aktivitet, den totale mengden varme som genereres under lave temperaturer miljøet er høyere enn ved høy;


ved lave omgivelsestemperaturer er verdien av fornuftig varme høyere enn latent varme, og omvendt;


ved lufttemperaturer tilsvarende behagelige 24-26 ⁰С, med en stillesittende type aktivitet, fordeles varmemengden som 60-65% - åpenbar og 35-40% latent, med økende fysisk aktivitet latent varme begynner å dominere;


Det er verdt å huske at antallet personer som er oppgitt i beregningen ikke alltid vil samsvare med antall personer samtidig i rommet; for dette er det nødvendig å bruke samtidighetskoeffisienten.

Beregning av varmetilførsel fra lysarmaturer og lamper.

For tiden brukes tre typer belysning oftest: glødelampe, fluorescerende og mindre vanlig LED.
Varmeøkning fra lamper bestemmes av formelen:

Q osv = ղ * N osv, Hvor

ղ - overgangskoeffisient elektrisk energi til termisk;
N osv- installert lampeeffekt W/m2
Koeffisientverdi ղ:

for glødelamper: 0,92-0,97;


Til fluorescerende lamper: 0,5- 0,6;


for LED-lamper: 0,6-0,75.

I noen rom er belastningen fra belysningsarmaturer betydelig: handelsgulv, butikker, kontorlokaler, etc.
Det er også nødvendig å ta hensyn til utformingen av takene, for eksempel i ventilerte undertak ca 30-40% av totalt antall varmen vil bli ført bort av utvekslingsluften, de resterende 60 % - 70 % av varmen vil komme inn i rommet.
For enkelte virksomheter kan faktorer for belysning også gjelde.

Forenklet metode for beregning av delte systemer - NEDLASTING

Som du kan se, er beregning av hard valuta en ganske arbeidskrevende prosess som inkluderer mange faktorer som må tas i betraktning. I forbindelse med dette ble det laget en forenklet metodikk for beregning av klimaanlegg basert på delte systemer, samt monoblokk klimaanlegg.
For å velge et klimaanlegg basert på kjølekapasitet, er det nødvendig å beregne varmegevinster gjennom de omsluttende strukturene fra: solstråling, belysning, mennesker, elektriske apparater og kontorutstyr.

De viktigste varmetilførslene vil bestå av:
1. varmeøkning gjennom bygningskonvolutter Q 1 , som beregnes med formelen:

Q 1 =V* q slag., Hvor

V = S*h- volumet av det kjølte rommet;
S- romområdet;
h- romhøyde.

q slå- spesifikk varmebelastning, tatt i samsvar med:
30-35 W/m3 - hvis det ikke er sol innendørs (nordøst, nordvest);
35 W/m3 - gjennomsnittsverdi (sør, sørøst, sørvest);
35-40 W/m3 - stor andel innglassing på solsiden (øst, vest).

2. varmeøkning på grunn av elektriske apparater og kontorutstyr plassert i den Q 2 .
I gjennomsnitt aksepteres 300 W for 1 datamaskin, 200 W for 1 TV, eller 30% av kraften til elektrisk utstyr (ovner, TV-er, produksjonsutstyr, etc.);

3. varmeøkning fra personer i rommet Q 3 .
Oftest aksepteres det ved beregning:
For leiligheter og kontorlokaler
1 person - 100-120 W
For lokaler der en person er engasjert i fysisk arbeid (for eksempel en restaurant):
1 person - 150-300 W.

Total varmetilførsel ∑ Qvil bli bestemt av formelen:

∑ Q = Q 1 + Q 2 + Q 3

TIL ∑ Q20 % legges til for uforutsett varmetilførsel:

∑ Q = (Q 1 + Q 2 + Q 3 )*1,2, W

Kraften til det valgte klimaanlegget skal være i området fra - 5 % til +15 % av designeffekten ∑Q , negativ betydning ikke tilrådelig.

Et eksempel på en typisk beregning av kjølekapasiteten til et klimaanlegg.

Oppgave: Beregn kraften til et delt system som opererer på resirkulert luft for et kontorlokale med et areal på 24 m2, med en takhøyde på 3,0 m (uten undertak), der 3 personer jobber samtidig, er det 3 datamaskiner, 1 skriver med en effekt på 570 W, en kaffemaskin med et strømforbruk på 800 W, vinduene vender mot solsiden.

Løsning:
1. Beregning av varmetilførsel gjennom bygningskonvolutter:
Q 1 = S * h * q = 24 * 3 * 40 = 2880 W = 2,9 kW;

2. Beregning av varmetilførsel fra elektriske apparater:
3 datamaskiner = 300 W *3 = 900 W;
1 skriver = 570 W *0,3 = 171 W;
1 kaffemaskin = 800 W * 0,3 = 240 W.
∑ Q 2 = 900 W + 171 W + 240 W = 1311 W = 1,3 kW;

3. Beregning av varmegevinster fra mennesker:
1 person = 100 W
Q 3 = 120 * 3 = 360 W = 0,36 kW.

∑ Q = Q 1 + Q 2 + Q 3 = 2,9 kW + 1,3 kW + 0,36 kW = 4,56 kW.

reserve for uforutsett varmetilførsel: 20 %
∑ Q = 4,56 * 1,2 = 5,5 kW.

5 % < ∑ Q < + 15%
5 ,5*0,95 < ∑ Q < 5,5 * 1,15
5 ,2 < ∑ Q < 6,3
Nå må du velge det delte systemet som er nærmest i kraft.
Dette blir delt system nr. 18 med en kjølekapasitet på 5,3 kW.

Tar i betraktning ytterligere parametere ved beregning av kraften til delte systemer.

En standardberegning vil i de fleste tilfeller gi ganske nøyaktige resultater, men det er også verdt å ta hensyn til de faktorene som ikke er tatt med i standardberegningen, de bør også tas med i beregningen av kjølekapasiteten til systemet.

Regnskap for innblanding frisk luft i tilfelle av et litt åpent vindu (for å organisere strømmen av frisk luft).

Beregningsmetoden beskrevet ovenfor innebærer at klimaanlegget fungerer med vinduene lukket (som levert av produsenten), og varm luft fra gaten kommer ikke inn. Selv om dette noen ganger er nødvendig (spesielt i kontorer og leiligheter der det ikke er tilførselsventilasjon).
I motsetning til forsyningsventilasjon, for å beregne mengden varme som kommer inn i rommet gjennom et åpent vindu, kan du bruke formlene for å beregne infiltrasjon gitt ovenfor, men denne beregningen i denne situasjonen vil være ganske komplisert (det er tross alt umulig å si nøyaktig hva luftvekslingskursen vil være, hvor mye vinduet vil være åpent og etc.).
Du kan vurdere alternativet at vinduet hele tiden er litt åpent for ventilasjon + klimaanlegget går konstant.
Ikke glem Klimaanlegget kan ikke fungere med et åpent vindu, og effektiviteten til en slik operasjon kan ikke garanteres 100 %.
Hvis dette alternativet fortsatt er nødvendig, bør følgende vurderes:

Q 1 bør økes med 20-25 % for å kompensere for mengden varme som mottas under ventilasjon med uteluft, dette tallet ble oppnådd med uteluftparametere (temperatur/fuktighet) 33⁰С / 50 %, intern lufttemperatur 22 ⁰С, enkelt luftutvekslingshastighet. Når luftvekslingskursen øker, vil den prosentvise økningen i kraft økeQ 1 . For eksempel, med en 2-dobbelt luftutveksling, anbefales det å økeQ 1 med 40-45 %, med 3 ganger luftutveksling (hvis du åpner vinduet og døren - det er trekk)Q 1verdt å øke med 65 %.


kostnadene for det delte systemet vil øke;


strømkostnadene vil øke med opptil 35 % (ved bruk av et konvensjonelt delt system) med 10-15 % ved bruk av et inverter delt system;


i noen tilfeller øker utelufttemperaturen eller luftvekslingshastigheten øker, må vinduet lukkes eller lukkes helt;


For denne modusen anbefales det å bruke inverter-delte systemer, fordi ved konvensjonelle systemer vil komfortnivået reduseres, det er mulig for personer i rommet å bli blåst ut (hyppige forkjølelser), og energitapet vil øke.

Vi anbefaler om mulig å unngå bruk av denne driftsmåten for delte systemer for dette, kan du installere et delt system med en membran oksygengenerator, som også kan gi frisk luft fra gaten, et eksempel på et slikt system kan; være -Panasonic HI-END SUPER DELUXE med oksygengenerator "Panasonic O2air", er en av ulempene med et slikt system ikke stort valg når det gjelder effekt er dette vanligvis modell nr. 9 og nr. 12 (henholdsvis 2,6 kW og 3,5 kW), eller bruk kassettdelte systemer med mulighet for å organisere strømmen av uteluft gjennom innendørsenheten. Men siste avgjørelse installasjon av et bestemt system kan bare aksepteres på grunnlag teknisk og økonomisk begrunnelse utført av kvalifiserte spesialister.

Garantert driftsmodus for systemet for å opprettholde romtemperatur +20 ⁰С.

Standard SCR-beregning utføres for å opprettholde inneluftparametere på 24-26 ⁰С - som er behagelige for de fleste, men i noen tilfeller er det nødvendig at systemet er i stand til å opprettholde en innetemperatur på +20 ⁰С (for eksempel for serverrom, eller hvis denne verdien er temperaturkomforten for personer i rommet). Utelufttemperaturen i en typisk beregning tilsvarerSNiP 23-01-99* (Regelkode - SP 131.13330.2012 - oppdatert versjon) "Konstruksjonsklimatologi"- for Novosibirskgjennomsnitt Maksimal temperatur luft mest varm måned er +25,4⁰С.
På grunn av det faktum at beregningen er gjort med en liten strømreserve, vil klimaanlegget i virkeligheten kunne produsere parametere på +20 ⁰С, opp til en utelufttemperatur på +30 ⁰С, men når utetemperaturen stiger, systemet vil ikke lenger klare seg. Derfor, for å sikre denne driftsmodusen, anbefales det å øke effektenQ 1 med 25-30 %.

Stort glassområde.

I en typisk beregning er gjennomsnittsverdien for varmetilskudd fra solinnstråling 1 kW per 10 m2 (glass) eller 100 W per 1 m2 (glass).
Den typiske beregningen tar hensyn til 2,0 m2 innglassing dersom glassarealet er større enn gjennomsnittsverdien, er det nødvendig å økeQ 1 Avhengig av det ekstra glassarealet, må du legge til for hver ekstra m2 med glass:

250-300 W - for sterk belysning;


150-200 W - for gjennomsnittsverdi;


100 W - for lite lys.

I dette tilfellet kan kraften til SCR øke med 10-15%.

Toppetasjen.

Hvis leiligheten ligger rett under taket (må tas i betraktning for hytter og private hus), vil ekstra varme komme inn i rommet gjennom den omsluttende strukturen, nemlig taket. I dette tilfelletQ 1 det er nødvendig å øke med 10-20% avhengig av vinkelen på taket og fargen på taket.
For et lyst gaveltak 10 %, for et horisontalt (flat) tak i mørk farge 20 %.